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桥梁注浆管检测规范1、广西防城港附近现场检测前准备工作应符合如下规定:调查、广西防城港附近收集待检工程及受检桩的相关技术资料和施工记录。包括:桥梁桩基的类型、广西防城港附近尺寸、广西防城港附近标高、广西防城港附近施工工艺、广西防城港附近地质状况、广西防城港附近设计参数、广西防城港附近桩身混凝土参数、广西防城港附近施工过程及异常情况记录等信息.测量管口标高,将各桥梁注浆管内注满清水,封口待检;另备一只水桶和水瓢加水用。检查桥梁注浆管畅通情况,以免换能器卡住或换能器电缆被拉断,(桥梁注浆管检查可采用长350~400mm,一端系测绳放入桥梁注浆管底,记录好每根桥梁注浆管畅通具体深度。)2、广西防城港附近准确测量桩顶面相应桥梁注浆管之间外壁净距离,作为相应的两桥梁注浆管间管距至1mm;桥梁桥梁注浆管是利用冷硬钢管专业成型后,凝土灌注桩以其承载力大、广西防城港附近桥梁沉降小、广西防城港附近能适应各种地形地质条件和各种重大土工构筑物对基础承载力的需要等特点而被广泛采用。但由于桥梁灌注桩属地下隐蔽工程,引起塌孔和缩径,将对桥梁、广西防城港附近路基等土工构筑物的正常使用造成隐患。按照铁道部“关于做好客运专线铁路基桩检测工作的通知”(铁建设函[2006]464号)的桥梁桩基技术要求,方可进行无损检测。3、广西防城港附近基桩施工单位必须高度重视和严格桥梁注浆管埋设工作,杜绝桥梁注浆管堵塞现象




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连接可靠性 注浆管应进行拉拔试验检验接头连接可靠性,在常温下,应能承受3000N的拉拔力,持续60 min 连接部分无松动、广西防城港同城断裂。5.5.6耐振动性能 接头应进行振动试验,试验压力为1.2 MPa,在该压力下,持续10万次振动数,薄壁注浆管连接部 位应无渗漏和脱落现象。5.5.7 抗扭矩性能 扭力矩120Nm持续10 min接头不发生滑移。5.6 制造方法 薄壁注浆管的管材宜采用薄壁焊管,可用热轧钢带经冷轧后用无氧高频电阻焊的加工方法制造。 管端直接经扩口成形、广西防城港同城加丝气体保护焊等方法焊接管端配件或接头。6 试验方法6.1 试验仪器和设备 试验仪器和设备如下: a)游标卡尺:开式四用游标卡尺,不锈钢制造; 注浆管的检测频率测量范围为0~150mm;精度为±0.03mm。 b)米尺:钢卷尺;测量范围为0~10m;精度为±0.5mm。 c)磅秤:电子台秤;秤量范围为0~100kg;精度为±2g。 d)拉力试验机:采用金属管材拉力试验机,其传力力量传感器: 0~50KN (20ton),高精度24 bits A/D, 取样频率200Hz;力量精度在±0.5 %以内。6.2 外观质量 6.2.1 检查所用钢管,应具有检验合格。6.2.2 用目测和手感检查薄壁注浆管的毛刺、广西防城港同城裂缝、广西防城港同城结疤、广西防城港同城折叠、广西防城港同城分层、广西防城港同城搭焊缺陷、广西防城港同城划道、广西防城港同城刮伤、广西防城港同城 焊缝错位、广西防城港同城烧伤、广西防城港同城薄的氧化铁皮以及打磨与外毛刺的痕迹等内容。6.3 尺寸和重量 6.3.1 游标卡尺测量 注浆管的检测频率在标准量距范围内,按游标卡尺操作规程量取3个直径读数,取平均值作为直径D。6.3.2 米尺测量 用钢卷尺测定钢管长度,由三组读数算得的长度之差要求不超过2mm,否则应重测。如在限差之 内,取三次结果的平均值,作为该钢管的观测长度L。




厂家加工制作注浆管的程序是比较多的,而且注浆管的类型也是有很多的,在进行制作注浆管的时候需要用到关键的一步就是注浆管的焊接。注浆管在焊接的时候要注意的问题也是比较多的,一般焊接的时候要注意以下几点,才能够保证注浆管的质量和效率的不断地进行。打底选用H08CrMoVA焊丝,填充选用R317焊条。注浆管材料信息条件切段钢管制作焊条比较靠适合气焊。知道钢管材质才能选择焊条或钢管牌号帮电弧焊连接管道放划线基础按矫管材、广西防城港本地切割料、广西防城港本地坡口、广西防城港本地组、广西防城港本地焊接、广西防城港本地清理焊渣等工序进行施工坡口加工及清理。当Ceq>0.4时,焊接接头淬硬倾向大,可能出现裂纹。而本次15Cr1MoVG的碳当量值为0.515,可知15Cr1MoVG钢的裂纹敏感性大,再加上焊缝的拘束应力大,从而使焊接性变差,所以为保证焊接质量,必须采取严格的焊接参数,适当的焊前预热以及焊后热处理等工艺措施。注浆管控制注浆管淬火时的弯曲度,可从以下几个方面进行:(1)采用先外喷后内喷的分步冷却工艺。由于注浆管的内喷水是从注浆管的一端流向另外一端,注浆管在两端的冷却速度不同,从而导致注浆管弯曲。故可采用先进行外喷水冷却,使得注浆管表层首先发生组织转变,再用内喷水进行冷却的方法,避免注浆管弯曲畸变,内喷水比外喷嘴的延时时间可采用2 ~10s。(2)减少注浆管在旋转轮上的悬出端长度。通过合理的旋转轮布局及注浆管长度控制,将注浆管端部悬出量控制在≤600 mm,可有效减小淬火时的离心力,降低注浆管管端弯曲度。(3)合理控制旋转轮转速。(4)控制水淬旋转轮中心。旋转轮中心偏差对注浆管淬火时弯曲度有较大影响。经研究,旋转轮中心极差应控制在0 ~5 mm。(5)控制内外喷水量及均匀性。油井管淬火冷却采用外表面层流冷却加内轴向喷射方式时,外喷水量大小及均匀性、广西防城港本地内喷水量大小及内喷嘴的对中度也是注浆管水淬时弯曲度的重要影响因素。




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